由中頻淬火爐制作工藝1的剝層抗壓強(qiáng)度趨勢圖可以看得出來:抗壓強(qiáng)度w85HSD的淬硬層深層次為10.5mm,抗壓強(qiáng)度≥90HSD的淬硬層深層次為8.5mm,且當(dāng)抗壓強(qiáng)度低于85HSD后伴隨剝層深層次的提高,其抗壓強(qiáng)度減少速率非?？?。
由中頻淬火爐制作工藝2的剝層抗壓強(qiáng)度趨勢圖可以看得出來:抗壓強(qiáng)度w85HSD的淬硬層深層次為11.5mm,抗壓強(qiáng)度≥90HSD的淬硬層深層次為10.5mm,且當(dāng)抗壓強(qiáng)度低于85HSD后伴隨剝層深層次的提高,抗壓強(qiáng)度減少速幸快速?？墒瞧淇箟簭?qiáng)度值則比制作工藝1的要大。
將中頻淬火爐制作工藝1與制作工藝2的剝層趨勢圖對比可以計算:提高加溫生產(chǎn)流程對90HSD上下淬硬層地域的擴(kuò)大具備了積極的作用,抗壓強(qiáng)度290HSD的淬硬層深層次由制作工藝1的8.5mm提高趕到制作工藝2的10.5mm,這重要是由于加溫生產(chǎn)流程的提高,促進(jìn)原料表面軸向部傳輸了很多的熱值引起。
從抗壓強(qiáng)度≥85HSD的淬硬層來看,制作工藝2和制作工藝1比照并沒有明顯的變化,制作工藝1在抗壓強(qiáng)度為85HSD的深層次為10.5mm,制作工藝2在抗壓強(qiáng)度為85HSD的深層次為11.5mm,這說明中頻淬火爐加溫生產(chǎn)流程對于抗壓強(qiáng)度285HSD的淬硬層危害甚小,但可適當(dāng)提高淬硬層的抗壓強(qiáng)度。
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